十字板剪切试验
十字板剪切试验是一种用十字板测定软粘性土抗剪强度的原位试验。将十字板头由钻孔压入孔底软土中，以均匀的速度转动，通过一定的测量系统，测得其转动时所需之力矩，直至土体破坏，从而计算出土的抗剪强度。由十字板剪力试验测得之抗剪强度代表土的天然强度。
荷载板试验
荷载板试验是原位测试方法之一。原位试验是指在岩土体原有的位置上，在保持土的天然结构、天然含水量以及天然应力状态条件下测定岩土性质。
试验原理：
荷载板试验就是在欲试验的土层表面放置一定规格的方形或圆形承压板，在其上逐级增量持续时间相同或接近，测记每级荷载板作用下荷载板沉降量和稳定值，加载至总沉降量为25mm，或达到加载设备的最大容量为止，然后卸载，记录土的回弹值，持继时间应不小于一级荷载增量的持续时间。根据试验记录绘制荷载P和沉降量S的关系曲线（图1）。
分析研究地基土的强度与变形特征，求得地基土容许承载力与变形模量等力学数据。
地基在荷载作用下达到破坏状态的过程可分为三个阶段（图2）
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（1）压密阶段（直线变形阶段）：相当于P-S曲线上的oa段，p-s曲线接近于直线，土中各点的剪应力均小于土的抗剪强度，土体处于弹性平衡状态，这一阶段荷载板沉降主要是由于土中孔隙的减少引起，土颗粒主要是竖向变位，且随时间渐趋稳定而土体压密，所以也称为压密阶段。曲线上相应于a点的荷载称为比例界限Pr。
（2）剪切阶段：相当于p-s曲线上的ab段。这一阶段p-s曲线已不再保持纯属关系，沉降的增长率( △S/△P)先随荷载的增加而增大。在这个阶段，除土体裁的压密外，在承压板边缘已有小范围局部土体的剪应力达到或超过了土体的抗剪强度，并开始向周围土体发生剪切破坏（产生塑性变形区）；土体的变形是由于土中孔隙的压缩和土颗粒剪切移动同时引起的，土颗粒同时发生竖向和侧向变位，且随时间不易稳定，故称之为局部剪切阶段。随着荷载的的继续增加，土中塑性区的范围也逐步扩大，直到土中形成连续的滑动面，由荷载板两侧挤出而破坏。因此，剪切阶段也是地基中塑性区的发生及发展阶段。相应于P-S曲线上b点的荷载称为极限荷载Pu。
（3）破坏阶段：相应于P-S曲线上的段bc。当荷载超过极限荷载后，荷载板急剧下沉，即使不增加荷载，沉降也不能稳定，同时土中形成连续滑动面，土从承压板下挤出，在承压板周围土体发生隆起及环状或放射状裂隙，故称之为破坏阶段。该阶段在滑动土体范围内各点的剪应力达到或超过土体的抗剪强度；土体变形主要由土颗粒剪切变位引起，土粒主要是侧向移动，且随时间不能达到稳定，地基土失稳而破坏。
什么样的桥梁需要做荷载试验？
1 新建桥梁以及旧桥维修加固、改扩建，竣工验收时。
2 达到设计使用寿命的桥梁，需继续服役时。
3 桥梁受损，无法判断承载能力时。
4 其它需要测试相关桥梁力学指标的情况。
点荷载试验与劈裂法试验相比较有什么异同?
点荷载试验和劈裂试验都是一种测岩石抗拉强度的方法，操作都非常简单能快速得到结果。不同的是：1.点荷载试验还可以测混凝土或其他天然建筑材料的抗拉强度；2.点荷载试验可经验地计算出试样的抗压强度；3.劈裂试验可以得出抗折强度；4.点荷载试验还可以到现场做，劈裂试验一般在实验室完成；5.点荷载法试件加工简便,形状可以多种多样,不但可计算抗拉强度,而且还可以反映岩石的各向异性。
旁压试验
旁压试验是将圆柱形旁压器竖直放入土中，通过旁压器在竖直的孔内加压，使旁压膜膨胀，并由旁压膜将压力传给周围的土体（岩体），使土体（岩体）产生变形直至破坏，通过量测施加的压力和土变形之间的关系，即可得到地基土在水平方向的应力应变关系。
烧失量（LOI Loss onignition）
在进行耐火材料的分析时，除主成分氧化物和副成分的含量外，通常还要测定其烧失量（Loss on ignition，缩写为LOI），即将在105—110℃烘干的原料在1000—1100℃灼烧后失去的重量百分比。原料烧失量的分析有其特殊意义。它表征原料加热分解的气态产物（如H2O，CO2等）和有机质含量的多少，从而可以判断原料在使用时是否需要预先对其进行煅烧，使原料体积稳定。
按照化学分析所得到的成分，可以判断原料的纯度，大致计算出其耐火性能，借助有关相图也可大致计算出其矿物组成。
耐火原料的化学成分分析使按专门的方法进行的，国际标准和国家标准中做了规定，近年来化学分析方法不断朝着加快分析速度和提高分析精度的方向发展，如络合物滴定，比色分析，火焰光度法，光谱分析和X射线荧光分析等
烧失量又称灼减量，是指坯料在烧成过程中所排出的结晶水，碳酸盐分解出的CO2，硫酸盐分解出的SO2，以及有机杂质被排除后物量的损失。相对而言，灼减量大且熔剂含量过多的，烧成偏高的制品的收缩率就愈大。还易引起变形、缺陷等。所以要求瓷坯灼减量一般要小于8%。陶器无严格要求，但也要适当控制，以保持制品外形一致。
烧失量测试方法精确称取已在105~110℃烘干的试样0.5~1克，置于已恒重的铂金坩埚中，在酒精喷灯上灼烧30分钟，或移入已升温至300~400℃的高温电炉内，灼烧10~15分钟后，逐渐升温至900~950℃，继续灼烧1.5~2小时，取出稍冷，放入干燥器中冷却至室温后称重。
烧失量试验方法
一、烧失量（%）试验取样方法及数量
散装灰取样——从不同部位取15份试样，每份试样1~3kg，混合均匀，按四分法缩取比试验所需量大一倍的试样（称为平均试样）。 袋装灰取样——从每批中抽10袋，并从每袋中各取试样不少于1kg，混合均匀，按四分法缩取比试验所需量大一倍的试样（称为平均试样）。
二、试验方法
按四分法取样， 准确称取1g试样，置于已灼烧恒重的瓷坩埚中，将盖斜置与坩埚上，防在高温炉内从低温开始逐渐升高温度，在950~1000℃以灼烧15~20min，取出坩埚，置于干燥器中冷至室温。称量，如此反复灼烧，直至恒重。
三、计算
烧失量（%）S=(G1-G2)/G1*100
G1烧前质量，G2烧后质量。
固结
释义一：（solid sand andsoil）砂、土壤等在压力作用下变得坚硬密实。
释义二：（consolidation）在荷载或其他因素作用下，土体孔隙中水分逐渐排出、体积压缩、密度增大的现象。
广义的固结指土的压缩过程，但大多数情况下，固结仅指饱和土的排水压密过程，分主固结与次固结。当饱和土受压后，其附加压力由有效压力和孔隙水压力共同分担，分担的情况随时间而变化。最初，由于土中孔隙水不能及时排出，附加压力几乎全由孔隙水压力承担，产生超静水压力水头。孔隙水在此水头作用下由孔隙中排出，土骨架受压缩，附加压力逐渐转移到骨架上，有效压力逐渐加大，而孔隙水压力逐渐减小，最后附加压力全部由有效压力承担，土的压缩过程就结束。这整个过程，即称固结或排水固结。故固结过程也可以理解为孔隙水压力消散的过程。土固结的快慢取决于土中水排出的速度，也即取决于土的渗透性和渗透途径的长短，透水性差，渗透途径长则固结时间也长。
加州承载比CBR
California bearig ratio
是美国加利福尼亚州提出的一种评定基层材料承载能力的试验方法。承载能力以材料抵抗局部荷载压入变形的能力表征，并采用标准碎石的承载能力为标准，以相对值的百分数表示CBR值。这种方法后来也用于评定土基的强度。由于CBR的试验方法简单，设备造价低廉，在许多国家得到广泛应用。采用CBR法确定沥青路面厚度，有配套的图表，应用十分方便，受到工程技术人员的欢迎。
测定加州承载比(CBR)的仪具：由机架、加荷装置、测力装置、贯入压头、百分表等组成。
CBR加州承载比是评定土基及路面材料承载能力的指标。
CBR试验设备有室内实验与室外实验两种。室内用CBR实验装置，试件按路基施工的含水率及压实度要求在试桶内制备，在浸水过程中及压入实验时，在试件顶面施加环形砝码，其质量应根据预计的路面结构重力来确定。
CBR野外饰演方法基本上与室内试验相同，但其压入试验直接在土基顶面进行。有时，野外试验结果与室内试验结果不完全相同，这主要是由于土的含水率不一样，室内实验时，试件处于饱水状态，；野外试验时，土基处于施工时的湿度状态。所以对野外试验结果必须加以修正。
静载荷试验
静载荷试验：是指按桩的使用功能，分别在桩顶逐级施加轴向压力、轴向上拔力或在桩基承台底面标高一致处施加水平力，观测桩的相应检测点随时间产生的沉降、上拔位移或水平位移，根据荷载与位移的关系（即Q~S曲线）判定相应的单桩竖向抗压承载力、单桩竖向抗拔承载力或单桩水平承载力的试验方法。它是目前检验桩基（含复合地基、天然地基）承载力的各种方法中应用最广的一种，且被公认为试验结果最准确、最可靠，被列入各国桩基工程规范或规定中。该试验手段利用各种方法人工加荷，模拟地基或基础的实际工作状态，测试其加载后承载性能及变形特征。其显著的优点是受力条件比较接近实际，简单易用，试验结果直观而易于为人们理解和接受；但是试验规模及费用相对较大。
静载荷试验类型：根据试验对象可分为地基土浅层平板载荷试验、深层平板载荷试验、复合地基载荷试验、岩基载荷试验、桩（墩）基载荷试验、锚杆（桩）试验；根据加载方式可分为：竖向抗压试验、竖向抗拔试验、水平载荷试验。
试验使用设备：千斤顶 荷重传感器 位移传感器 百分表
旁压试验
旁压试验是将圆柱形旁压器竖直放入土中，通过旁压器在竖直的孔内加压，使旁压膜膨胀，并由旁压膜将压力传给周围的土体（岩体），使土体（岩体）产生变形直至破坏，通过量测施加的压力和土变形之间的关系，即可得到地基土在水平方向的应力应变关系。
重锤试验法试验步骤
(1)将击实仪放在坚实地面上，取制备好的试样（其量应使击实后试样略大于筒高的1/5为度）倒入筒内，整平其表面，并用圆木板稍加压紧，然后按每层击实27次进行击实，击实时击锤应自由垂直落下，落高为45厘米，锤重4.5公斤锤迹必须均匀分布于试样表面。然后安装套环，把表面拉毛，重复上述步骤进行第二层、第三层及第四、五层的击实，击实后超过击实筒的余料高度不得大于6毫米。
(2)用修料刀沿套环内壁削挖后，扭动并取下套环，齐筒顶细心削平试样，拆除底板，如试样底面超出筒外亦应削平。擦净筒外壁称重，准确至1克。
(3)用推料器推出击实筒内试样，从试样中心处取2个各约20克的试样进行含水量测定。计算至0.1%，其平行误差不得超过1%。求试件的干容重。
(4)如此重作数次（一般不少于5次），每次增加含水量约2%，一直做到水分增加而试件容重开始降低为止。注意每次装筒的混合料重量要大致相当，过多或过少都会影响试验结果。
场地和地基的地震效应
1 抗震设防烈度等于或大于6度的地区，应进行场地和地基地震效应的岩土工程勘察，并应根据国家批准的地震动参数区划和有关的规范，提出勘察场地的抗震设防烈度、设计基本地震加速度和设计特征周期分区。
2 在抗震设防烈度等于或大于6度的地区进行勘察时，应划分场地类别，划分对抗震有利、不利或危险的地段。
3 对需要采用时程分析的工程，应根据设计要求，提供土层剖面、覆盖层厚度和剪切波速度等有关参数。任务需要时，可进行地震安全性评估或抗震设防区划。
4 为划分场地类别布置的勘探孔，当缺乏资料时，其深度应大于覆盖层厚度。当覆盖层厚度大于80M时,勘探孔深度应大于80M，并分层测定剪切波速。10层和高度30M以下的丙类和丁类建筑，无实测剪切波速时，可按现行国家标准《建筑抗震设计规范》(GB50011)的规定，按土的名称和性状估计土的剪切波速。
5 抗震设防烈度为6度时，可不考虑液化的影响，但对沉陷敏感的乙类建筑，可按7度进行液化判别。甲类建筑应进行专门的液化勘察。
6 场地地震液化判别应先进行初步判别，当初步判别认为有液化可能时，应再作进一步判别。液化的判别宜采用多种方法，综合判定液化可能性和液化等级。
7 地震液化的进一步判别应在地面以下15M的范围内进行；对于桩基和基础埋深大于5M的天然地基,判别深度应加深至20M。对判别液化而布置的勘探点不应少于3个，勘探孔深度应大于液化判别深度。
8 地震液化的进一步判别,除应按现行国家标准《建筑抗震设计规范》(GB50011)的规定执行外,尚可采用其他成熟方法进行综合判别.
当采用标准贯入试验判别液化时，应按每个试验孔的实测击数进行。在需作判定的土层中，试验点的竖向间距宜为1.0～1.5M，每层土的试验点数不宜少于6个。
9 凡判别为可液化的土层应按现行国家标准《建筑抗震设计规范》(GB50011)的规定确定其液化指数和液化等级。
勘察报告除应阐明可液化的土层、各孔的液化指数外，尚应根据各孔液化指数综合确定场地液化等级。
10 抗震设防烈度等于或大于7 度的厚层软土分布区，宜判别软土震陷的可能性和估算震陷量。
11 场地或场地附近有滑坡、滑移、崩塌、塌陷、泥石流、采空区等不良地质作 用时，应进行专门勘察，分析评价在地震作用时的稳定性。
楼主: 『冰』
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雷达卡
发表于 2016-10-30 11:36
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